GH4169产品概述
该合金在-253～700℃综合性能好，温度范围650℃屈服强度在变形
高温合金中**，具有良好的抗疲劳、抗辐射、抗氧化、耐腐蚀、加工性能好、焊接性能好。在宇航、核能、石油工业和挤压模具中，各种形状复杂的零件已广泛应用于上述温度范围。在宇航、核能、石油工业和挤压模具中，各种形状复杂的零件已广泛应
用于上述温度范围。
上海叶钢提供镍基耐高温、耐腐蚀合金材料。
GH4169主要规格：
GH4169无缝管、GH4169钢板、GH4169圆钢、GH4169锻件、GH4169法兰、GH4169圆环、GH4169焊管、GH4169钢带、GH4169直条、GH4169丝及配套焊料，GH4169圆饼、GH4169扁钢、GH4169六角棒、GH4169大小头、GH4169弯头、GH4169三通、GH4169加工件、GH4169螺栓螺母、GH4169紧固件。
为确保查询准确合理，请务必提供以下技术要求：1. GH4169 交货状态：锻造、铸造、退火、固溶、及时性等。. GH4169 外观状态:黑皮、车光、抛光、酸洗；3. GH4169 尺寸规格：公称尺寸、公差范围、定尺、不定尺、标准尺寸；4. GH4169 质量标准：GB、HB、GJB、AMS、GB/T、ASTM、ASME、JIS、JS、DIN、EN其它；5. GH4169 产品分类：棒材| 管材| 带材| 丝材| 法兰| 板材| 环件| 圆饼|锻件|焊丝，可根据要求.6. GH4169 订货量；7. GH4169 交期。
科洛伊合金材料：
Incoloy 800/800H/800HT合金（N08800/N08810/N08811）
Incoloy 825合金（UNS N08825）
2科耐尔合金材料：
Inconel 625合金（UNS N06625）
Inconel 600/601合金（UNS N06600/N06601）
三、
哈氏合金材料（Hastelloy）：C-276合金（UNS N10276） B-2合金（UNS N10675） C-4合金（UNS N06455）C-22合金（UNS N06022） C-2000合金（UNS N06200） X合金（UNS N06002）
四、高温合金材料：（GH）GH1131 GH4169 GH4145 GH2132 GH2136 GH3030 GH3039 GH738 GH5188
5.耐腐蚀合金（NS）NS111,NS112,NS113,NS131,NS141,NS142,NS143,NS311,NS314,NS315,NS321,NS322,NS331,
6.蒙乃尔合金（Monel）
Monel 400，Monel K-500/
7、精密合金：
1J50 1J79 1J85 4J29 4J32 4J33 4J36
8、纯镍：
N4 N6
九、司太立钴基合金：（Stellite）
Stellite1，Stellite6，Stellite6B，Stellite12，Stellite21，等材料；
GH4169化学成分：
GH4169 物理性能：
GH4169 常温下合金机械性能更小值：
GH4169执行标准：
热等静压处理正确 GH4169 合金高温抗疲劳性能的影响
铸造GH4169高温合金具有使用寿命长、铸造性能好、无热处理、成本相对较低等优点，涡轮增压器主要用于制造飞机、船舶和工业燃气轮机。但在铸造GH在4169高温合金中，晶粒尺寸大，铸件有气孔、疏松等缺陷。但在铸造GH在4169高温合金中，晶粒尺寸大，铸件包含气孔、松散等缺陷。但在铸造中GH在4169高温合金中，晶粒尺寸大，铸件有气孔、疏松等缺陷。疲劳寿命相对离散，特别是在高周疲劳区(HCF)[1]。这显然影响了合金在涡轮增压器中的应用。目前铸造缺陷的方法有很多，但不能完全消除。通过热等静压(HIP)可改进技术GH4169合金的蠕变和疲劳性能。HIP在蠕变和疲劳条件下，可以提高材料的强度，减少蠕变性能的离散。
1、实验方法
疲劳试样从直径到2000mm长度为100mm切割铸棒。从铸造技术的角度来看，采用相同批次的铸件主要考虑三点。所有棒材均通过x射线无损检测，铸件中的缺陷尺寸小于检测方法的分辨极限0.5mm。如图1所示，标距长度为35mm，标距直径为5mm。样品经过加工和精磨，表面粗糙度Ra=0.4。热等静压(HIP)共制备了25个样品。1160个大气压下的经机加工样品℃加热3h。冷却速率为10℃/min，在Ar保护气氛冷却至9万℃在空气中继续冷却到室温。
循环判断系数疲劳试验通过1万次kN谐振测试系统Amsler10HFP控制载荷14788800℃铸造及下试验HIP试样在HCF区域疲劳性能。疲劳样品分为两组：平均应力0MPa平均拉伸应力3000MPa。平均负荷保持在0的开始阶段MPa，在设定温度800℃保温2h。然后开始平均应力0MPa对称应力测试。平均拉伸应力300MPa平均负载应在几秒钟内施加。装载频率为115Hz。样品在电阻炉中加热，样品标距长度的温度误差为±1℃，标距中心部分温度梯度小于3℃/cm。
通过极值统计软件分析铸造缺陷尺寸及其分布。通过光学显微镜观察GH4169高温合金铸造缺陷。轴向截面和横截面制备金相样品，尺寸分别为5mm×20mm和直径为5mm。界面5个不同位置的界面进行了分析S0=1.83mm2。
2、实验结果
图2所示为800℃铸造试样HCF疲劳寿命S-N曲线。对称负载与300MPa给出拉伸平均应力循环数据。可以看出S-N数据比较离散，对称疲劳负数据比较明显。箭头表示出局样品。与对称疲劳负荷相比，拉伸平均应力的疲劳负荷试样S-N曲线向低应力偏移。104次循环样品偏移接近1000次MPa，随着循环次数的增加，偏移略有减少。从断裂的形状可以看出，断裂始于地球铸造缺陷，如图3所示。箭头表示鱼眼裂纹的边界。
HIP试样疲劳寿命试验结果如图4所示。对称负载循环和30000MPa拉伸平均应力循环数据与铸造样品相同，均为离散分布。实线和虚线是幂律拟合曲线。铸造试样和HIP样本幂律拟合系数σa=AN-bf和判定系数R2列于表1中。HIP样品断口形态观察表明，疲劳裂纹的萌生方式与铸造样品相同，裂纹从铸造内部缺陷开始。图5给出了250的应力振幅MPa样品断裂6次后失效的样品断裂面示例。裂纹的起始位置从图6中圈出，包括从裂纹开始的复杂三向缩孔。箭头表示孤立缺陷。
铸造和铸造通过光学显微镜观察HIP图7所示的典型显微照片是样品中的铸造缺陷。缺陷可分为两组：①图中箭头标记的孤立缺陷；②晶间区三向缩孔明显缺陷簇。图7用椭圆标出缺陷簇。
图像分析研究了孤立缺陷面积的变化。缺陷簇尺寸的变化更为复杂，因此本文提出了确认同一缩孔缺陷簇面积的方法。定义缺陷簇面积的极值，尽可能接近缺陷簇面积的椭圆。虽然这个定义不准确，但这个简单的处理结果是可信的。第三节将详细讨论这一点。铸造和HIP如图8所示。可种缺陷尺寸的极值统计线与实际尺寸数据一致。与铸造样品相比，孤立缺陷的偏移表明HIP在缺陷簇中可以降低缺陷尺寸并得出相同的结论。
3、讨论
现有的实验数据表明，HIP可改善铸造Ni基高温合金的疲劳寿命。对称负载3000MPa平均拉伸应力循环为104~107次S-N数据显著改善。图9比较铸态和热等静压GH4169合金的S-N曲线。可以看出，与铸造样品相比，HIP如表1所示，样品对称负载分别增加了拉伸平均应力107次的30%和80%。另一方面，S-N数据离散性没有明显变化。对于铸造和HIP样品对称循环判定系数R2分别为0.36和0.35。与平均应力测试结果相比，R2值相似，HIP处理效果不明显。
数据中没有观察到原因HIP导致疲劳寿命离散分布减少。因此，HIP样品的疲劳寿命可以提高，但铸造缺陷和气孔不能完全消除。孤立缺陷和缺陷簇的分布如图8所示。根据极值统计分析，实验点可与直线拟合一致，缺陷分布与极值统计一致。适用于孤立缺陷和缺陷簇。在这种情况下，极值统计可以估计给定体积中可能出现缺陷的更大尺寸。
疲劳样品更大缺陷Sspec按以下方法预测。**步是将缺陷的更大值(面积的平方根)确定为与疲劳试样标距轴截面积相等的参考面积Sref=5mm×35mm。根据回归周期Sref到S0=1.83mm2、T=图8中绘制了外推法计算的结果。该区域更大缺陷尺寸DT=96=43、56、446、591μm分别对应于HIP铸造样品中的孤立缺陷和缺陷簇。铸件中的缺陷是三维的，横截面和纵截面尺寸相同，可以推断为体积SrefDT=在96立方体中观察这些尺寸的三维缺陷。
样品标距上这些尺寸缺陷的数量N=Sspec/SrefDT=96。样品体积的整个回归周期可定义为Tspec=TN。该方法获得的缺陷簇回归周期T=638更大缺陷尺寸为800μm，如图8所示。比较预测值和实际缺陷尺寸。缺陷如图3所示，面积为1.180mm金相截面(图中椭圆圈)获得的平方根=1086μm。这两个值可以认为是相似的，特别是考虑到缺陷簇的面积计算不准确。类推，HIP样品中簇更大缺陷尺寸620μm，图6中面积的平方根缺陷尺寸=550μm，再次与预测值一致。从图8和疲劳断口的显微照片中可以看出，只有巨大的裂纹是有害的，而小的孤立缺陷是无害的，如图6中的箭头所示。
试样中更大缺陷的准确性值得讨论。缺陷尺寸应该非常准确地确定，因为金相段测量的缺陷尺寸**不是更大的缺陷尺寸。与小尺寸缺陷相比，缺陷的实际形状非常复杂，尤其是缺陷簇。内切椭圆预测的缺陷尺寸与相应缺陷金相观察获得的缺陷尺寸一致。这意味着金相法可以合理地用来预测铸造样品中更大的缺陷。
另一个应该讨论的问题是，实际上图8中的实验点很少。图中，对HIP样品中只有6个缺陷簇。在100mm截面分析面积为1.83mm25个不同的位置。这个小区域有很多小的孤立缺陷，但是大缺陷的频率很低。增加测试位置的数量意味着增加探伤面积。若在几个样品位置进行分析，虽然实验数据点较少，但观察到的趋势相同，对特定样品的预测是合理的。
缺陷附近的疲劳裂纹增殖可分为晶体学和非晶体学[2]。通常认为在Ni基合金晶体学发生在阶段I和非晶体学中II[3]。图10显示了主要通过非晶体裂纹扩展产生的断裂面(标记为A）。断裂面在宏观上垂直于主应力。在缺陷附近可以观察到一些晶体学面，如图所示，用箭头指出位置。
这些晶体学面通常以高角度倾斜于以前的非晶体学宏观断裂面。晶体学面形成机制包括局部滑动和沿{111}晶体学面滑动带。它们在铸造样品中长[4-6]，通常终止在晶体边界和沿样品分离的晶体学面。在缺陷处强烈的应力集中可以促进滑移和结合破坏过程。铸件尺寸变化，形状变化
不同的因素表明他们有不同的应力集中。这些不同是S-N曲线数据离散的原因。
4、结论
热等静压处理可以改善铸造GH4169高温合金在800℃疲劳性能。与疲劳负载相对称
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