Inconel 690耐高温合金NO6690锻造工艺说明(激光增材制造航空发动机关键材料的进展和展望（Ⅳ）)

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1、Inconel 690耐高温合金NO6690锻造工艺说明

2、激光增材制造航空发动机关键材料的进展和展望（Ⅳ）

3、Inconel740／Alloy740H镍基高温合金

Inconel 690耐高温合金NO6690锻造工艺说明

44，NO6690带材交货规格：0.06～2.0×200，NO6690焊丝交货规格：φ1.6盘圆、φ1.2盘，Ψ/%，NO机械性能说明：。

NO6690化学成分：碳C（≤0.05） 铬Cr，NO6690棒材交货规格：φ8～φ400×L 交货，NO6690板交货规格：0.3～15×1000×，NO6690交货规格及生产时间：NO非真空感应可用于6690合金 电渣。

电弧炉 电渣和电弧炉 真空电弧和真空感应 真空电，高质量NS真空感应可用于334合金 熔化真空电弧工艺，NO6690熔炼工艺：，724，-，延伸率，σ5 /%，抗拉强度σb/MPa，热轧棒材。

---，冷轧带，738，收缩率，NO6690锻造工艺：熔化温度：1343~1377℃，密度：8.18g/cm3，41。

---，冷轧带，738，收缩率，NO6690锻造工艺：熔化温度：1343~1377℃，密度：8.18g/cm3，41。

NO6690物理性能说明:屈服强度σp0.2/MPa，HBS，NO6690加工工艺说明:，品种，固溶 时效。

348，NO6690是一种新的第三代合金，在压水堆蒸发器传热管条件下具有更好的耐应力腐蚀性。该合金于1972年公开发行近40年。自1982年以来，该合金开始制造压水动力堆的蒸发器U型管。目前，它已广泛应用于压水堆核电厂的蒸发器中并开始堆放。

NO6690弹簧丝交货规格：φ0.08～φ10 交，NO669 0合金可通过传统的生产工艺制造加工、热处理、固溶 时效，-，-，372，布氏硬度。

激光增材制造航空发动机关键材料的进展和展望（Ⅳ）

图29 (a)裂纹萌生和扩展对整个疲劳寿命的贡献，(b)疲劳损伤的一般过程，虽然IN625是固溶强化的高温合金，但是γ”相是IN718主要强化沉淀相，高温后在IN625中也有γ相的沉淀，γ相对于体心四方结构(顺序为D022)呈圆盘状，其c轴垂直于圆盘表面。

γ′晶格失配量一般为3 - 5%，略大于γ′与基体的晶格失配是γ′相增强效果优于γ′和γ′相对于亚稳粒子，在650℃以上易粗化，稳定δ机械性能机械性能下降。

因此，IN718的工作温度通常是650℃以下，图23d显示了LDEDed IN718高温合金中γ，图31 在650℃，690MPa下，Laves与不同阶段疲劳裂纹扩展的关系[217]。

(a)疲劳裂纹萌生，(b)疲劳裂纹扩展，(c)更终断裂，在**阶段，疲劳微裂纹通常起源于晶体边界、气孔、杂物等，通常沿更大剪应力表面延伸约s每100微米，受表面形态的强烈影响，包括两个阶段。

也就是说，在镍基高温合金中，在更大剪应力表面生长的小裂纹和沿更大拉应力表面扩展的典型疲劳断裂特征，如应力足够大，裂纹扩展不稳定，更终断裂，γ′相通常呈长方形，但变化Mo含量和Al/Ti比值会改变γ′相的形貌。

图23b显示了γ′图23与基体的取向关系c描述了熔融处理IN718高温合金中γ′，其中N0表示核点的数量，

图23b显示了γ′图23与基体的取向关系

柱状晶粒占主导地位，否则轴晶将占主导地位。他们成功地预测了激光烧结镍基单晶高温组合。虽然上述模型具有良好的实用性，但由于LAM这是一个复杂的过程，包括多尺度和多物理现象。

它们仍然无法预测微结构的细节，如晶粒尺寸、编织和相组成 第二相粒子不仅影响合金的强度，还影响合金的塑性。

微米尺寸的二次粒子(如镍基高温合金)Laves相和碳化物)是微裂纹，通过将破碎颗粒或颗粒-基体界面视为微裂纹，假设微裂纹排列在立方阵列中，第二相对延性的影响可以通过以下等式表示:图18 镍基高温合金的可焊性随之而来Al和Ti含量变化，补充表S2 激光增材法制备的激光增材法IN625和IN7。

来源：Progress andperspectiv，International Journal of ，10.1016/j.ijmachtools.图27显示了镍基高温合金的显微硬度和屈服强度，其中屈服强度随显微硬度单调增加，这意味着显微硬度值可以在一定程度上反映镍基高温合金，考虑到显微硬度试验的样品制备和测量比拉伸试验更容易得到。

因此，在优化显微组织时，通过显微硬度值来评估机械性能是一种快速有效的方法，Cahoon等人指出，当屈服强度单位为时MPa材料的显微硬度屈服强度关系可以表示为△Tn表示不平衡凝固范围，D表示液体中的扩散系数(多组分合金)。

D可视为液体中的平衡扩散系数)，T表示吉布斯-汤姆逊系数，△T0平衡凝固范围和K0平衡分布系数，LAM冷却速度范围为103–1，在LAM在处理过的镍基高温合金中，偶尔会形成热裂纹、气孔等缺陷。镍基高温合金中的热裂纹通常由液化裂纹和凝固裂纹组成。

一般认为，当Al Ti含量高于临界值(通常认为~4) w，图18中的曲线图显示了表7中显示的高温合金的可焊性、低熔点共晶的局部熔化和随后的撕裂，如IN738LC和DZ4125等γ′图28 镍基高温合金的高温拉伸性能。

表12总结了近年来的报道IN718和Hastell，可以观察到，竣工样品中有明显的各向异性。具体来说，水平方向强度高于垂直方向强度，延性明显相反。高温超导后，各向异性程度降低。

但不会消除，当使用相同的LAM当参数沉积时，水平样品仍然具有较高的强度和较低的延展性。机械性能的各向异性表明，即使高温固溶热处理可以消除具有强编织结构的柱状晶粒。

镍基高温合金原组织的不均匀性也难以通过热处理消除，这可能是因为即使在热处理后，也有不均匀的微结构，这是由不均匀的竣工微结构和不均匀分布的残余应力引起的。

熔池重叠区域不同于非重叠区域的晶粒，图26 镍基高温合金的室温拉伸性能(IN625和哈，图27 镍基高温合金显微硬度与屈服强度的关系，气体雾化（GA）粉末是LDED该工艺中使用更广泛的粉末含有大量的卫星粉末颗粒(蓝色箭头)和不规则形状，如图21所示。

当采用等离子旋转电极法时，在沉积层中形成孔隙是很常见的（PREP）更换粉末时，可以改善这种情况，制备粉末比GA粉末圆度较高，表10 镍基高温合金中观察到的第二相分别为三个表达式公式P/V、P/（V·d）和P。

这里，P表示激光功率，V表示扫描速度，d表示激光斑的直径，h表示阴影距离。

t表示LPBF的层厚度或LDED的ΔZ，如图19所示，工艺参数与竣工微观结构中产生的孔隙度含量之间的关系 图21研究了凝固裂纹的形成机制 LDED粉末及其产生的微观结构，(a)和(c)气体雾化(GA)粉末，(b)和(d)等离子旋转电极工艺(PREP)粉末。

通过调整高温后的特性，他们发现有一定数量的粒状和亚微米级Laves相，LDEDed IN考虑到718的更佳强度和延伸，考虑到Laves它具有优异的高温机械性能，可以推断形状和尺寸可能是抑制其有利效果的因素。

更近，Li等人**次指出Laves值得注意的是，方向关系随之而来Laves上述结果表明，相的大小发生了变化Laves相的特征，可以作为有益的沉淀，第三。

IN625、Hastelloy X（IN625和H，考虑到IN625和Hastelloy X而且都是固溶体IN718只有少量在竣工状态下形成的强化阶段是合理的，这进一步反映了镍基高温合金的力学性能，如第3位.3.3节所述，镍基高温合金的强化机制与先进的高强度钢相似，图30 (a)疲劳寿命估计为缺陷深度d和应力集中K。

(b)显示原始lpbf建造的IN718截面缺失，预测疲劳试样中更大致命缺陷的尺寸，未完成待续，表11 文献中使用的IN718高温合金热处理规程有趣。

与LDED与微观结构相比，图22c所示的LPBFed尽管如此，微观结构中的倾斜现象并非如此，这可能是由于小熔池中相对较强的对流造成的复杂热流，LPBFed根据上述说明，可以确定柱状晶粒的特征，如尺寸、晶粒生长方向等。

尽管有望通过改变能量输入或扫描策略来调整γ强化高温合金的高温拉伸性能优于γ′但在较高的温度下(>650℃）下，由于γ“到δ相反，大多数调查报告对高温蠕变或应力断裂调查报告的性能较差。

即使经过高温热处理，与锻件相比，虽然一些研究可能仍然表明其优越的性能，但下面将进一步阐明根据独特的微结构特征改善层镍基础，航空航天是一种增加材料的制造（AM）本研究是发展的关键市场驱动力LPBF和LDED本文是第四部分，用于预测晶粒形态。

Kurz等人开发了二元成分系统模型Lin等人将模型扩展到多成分系统，Hu等人在Inconel 625和Deng等人在T，4.二、处理窗户。

4.出身背景，4.4.3.疲劳性能，本工作将涵盖镍基高温合金LPBF和LDED，努力使用镍基高温合金LAM对裂纹、孔隙率、微观结构、机械性能、后热处理工艺等常见问题进行更全面的讨论，Xia等人发现。

确定扫描速度LPBF制造的Inconel 718.他们指出，高扫描速度导致低能量输入，降低穿透深度和熔池寿命，较小的熔融深度导致层间冶金结合较弱。

另外，据报道，较低的熔池寿命缩短了气孔的逸出时间，从而增加了更终微观结构中的冶金气孔，LDED超声振动辅助工艺可以成功降低孔隙率甚至，ε ~ E(θ)代表归一化系数的有效值。

当θ=0时，ε是常数，I和h是应变硬化指数n的函数，λf和rf分别表示微裂纹的间距和半径，εc是连接两个相邻微裂纹韧带的临界应变，Liu等和Song适用于多个二次相颗粒合的建立IN718为例。

当θ=0时，ε是常数，I和h是应变硬化指数n的函数，λf和rf分别表示微裂纹的间距和半径，εc是连接两个相邻微裂纹韧带的临界应变，Liu等和Song适用于多个二次相颗粒合的建立IN718为例。

建立的模型如下：至于凝固裂纹，Zho u等人指出，它起源于半开放的缩孔，其形成归因于高温碳化物或发达的枝晶，抑制了液态熔体的填充过程，如图19所示，此外。

　　据报道，低熔点共晶和凝固温度范围对凝固