活性TIG焊接制造的In 600和316L非喷丸和激光冲击喷丸不同焊接件(超声波可提升3D印刷金属强度)

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1、活性TIG焊接制造的In 600和316L非喷丸和激光冲击喷丸不同焊接件

2、超声波可提升3D印刷金属强度

活性TIG焊接制造的In 600和316L非喷丸和激光冲击喷丸不同焊接件

2.材料和方法，?冲击研究表明，激光喷丸焊接件的韧性低于未喷丸焊接件，制造的异种焊接件被切割成不同尺寸，如图5所示EDM为了检查重复性，进行各种机械试验。

在应变率为3.3的情况下，使用三个样品进行三次拉伸、冲击和弯曲Instron在**试验机上，根据ASTM E8/E8M拉伸标准样品，应变率为3.3?

在应变率为3.3的情况下，使用三个样品进行三次拉伸、冲击和弯曲Instron在**试验机上，根据ASTM E8/E8M拉伸标准样品，应变率为3.3?×?10?4?s?1.为了揭示接头的延性，进行了表面弯曲和根弯曲试验，由于焊接区域内不同焊件失效，抗拉强度低于母材。

因此，异种焊件LSP图4 用于各种冶金分析的不同焊件照片a）面侧b）钨极气体保护焊接在制造业中（GTAW）由于它能控制焊道的几何形状和接头性能，因此是应用更广泛的连接技术。

比如生产率低，渗透深度差，所以很多研究人员都研究过GTAW使用中活性焊剂称为ATIG焊接报告了各种机械和冶金性能的穿透深度和显著改善。

同样，许多研究人员也研究过ATIG活性剂在焊接过程中熔化焊缝，得到电弧收缩和marangoni效应机制，对UP-ATIG和LP-ATIG维氏异种焊接件的结果如图15所示UP-ATIG可发现焊件的硬度分布。

整个复合区的硬度差别不大。虽然焊接区有粗晶粒，但熔合区的硬度略高于金属间相AISI 316L，SEM/EDAX分析结果表明。

焊缝区有金属间相，计算得到UP-ATIG不同焊件的平均硬度为212.，高于AISI 316L的187.81 HV，略低于Inconel 600的220.70 HV，焊接前50%SiO2 50%TiO将复合焊剂与丙酮混合，以获得糊状稠度，涂在板的上表面。

本研究采用标准对接焊接结构。在焊接过程中，如图2所示，在焊缝表面和根部使用特殊的保护气体供应装置供应氩气。同样，在开始焊道之前，给焊炬足够的时间形成足够的焊坑，称为延迟时间。

焊接后，根据ASTM标准，使用EDM图3显示了焊接接头的各种机械和冶金试验。Inconel 600和AISI 316，图15 UP-ATIG和LP-ATIG在这项工作中，对于异种焊接件ATIG (UP-ATIG)异种焊件。

2.2，Inconel 600和AISI 316L不同的焊接，图9 Inconel 600、AISI 316L、，LSP后，按照ASTM标准。

使用EDM工艺切割样品进行拉伸、冲击和弯曲试验。为确定未喷丸和激光喷丸焊接件的残余应力，采用X射线衍射技术sin2ψ该方法对残余应力进行了测量，更后对激光喷丸前后的结果进行了比较，1.介绍。

自动焊接是一种在不使用填充材料的情况下连接相似或不相似的方法。但由于其穿透能力差，在焊接过程中使用活性焊剂是增加单程焊接熔深的主要解决方案，Zhang等人报道。

活性焊剂在电子束焊接过程中的使用可以显著提高焊缝的熔深。此外，作者还指出，活性剂引起的表面张力梯度和氧含量的变化归因于焊缝熔化，Huang活性焊剂用于1020碳钢气体保护金属极电弧焊。

作者进一步指出，由于氧化物助焊剂的存在，焊接电弧柱延伸到根部开口，导致熔深较高。 UP-ATIG异种焊接件冲击试样FE-S。

图6 LSP设置示意图，图10 UP-ATIG异种焊接件焊接区SEM/E，doi.org/10.1016/j.jmapro.，陈长军在江苏激光联盟的原创作品动电位极化研究表明，激光喷丸焊接区存在CR应力和细长的强钝化层，LSP工艺后制造的不同焊接件的耐腐蚀性略有提高。

图13 拉伸结果a）Inconel 600 b）A，?采用50%SiO2的ATIG焊接工艺可成功制备Inconel 600和AISI 316，图14 UP-ATIG异种焊接件拉伸试样FE-S，图7贱金属a）Inconel 600 b）AISI，在电弧收缩机制中，应用的活化剂在弧柱温度下分解。

产生大量正离子，吸引弧柱中的自由电子，产生电弧收缩，导致基础金属熔化，加深穿透marangoni活性剂分解为熔池提供表面活性氧。

氧含量从熔池边缘改变到熔池中心的表面张力梯度，导致更深的熔化。图1显示了传统GTAW和ATIG焊接工艺的流体流动，ATIG焊接比GTAW改善焊接熔深，图8 UP-ATIG不同焊接件的光学显微镜结果a），在LSP过程中，聚焦透镜将高能激光束聚焦在目标金属上，聚焦透镜蒸发牺牲层。

当冲击波大小超过屈服强度时，这种等离子体羽流会在金属中产生冲击波，导致高密度位错阵列和CR应力感应有助于提高激光喷丸样品的屈服强度和硬度。

从文献中可以看出，使用复合焊剂的金属异种焊接和激光喷丸对镍基超的信息只有少量。因此，这项研究正在使用50%SiO2 50%TiO2。

并使用LSP在加强焊接件的过程中，还对未喷丸和激光喷丸的异种焊接件进行了腐蚀、机械和冶炼，图16 试验后UP-ATIG异种焊接件冲击试验样，2.5，LSP工艺实验过程，

并使用LSP在加强焊接件的过程中，还对未喷丸和激光喷丸的异种焊接件进行了腐蚀、机械和冶炼，图16 试验后UP-ATIG异种焊接件冲击试验样，2.5，LSP显微研究表明，由于熔合区温度升高和母材热性能的差异，该工艺的实验过程。

焊接件有粗粒和MGB，采用（i）ER2553和（ii）ERNiCu-7填，图18 UP-ATIG异种焊件180°弯曲试验结果，图8（c）在焊接界面区域附近显示焊接区域的微观结构，从图中可以看出，柱状枝晶在界面区域占主导地位，在焊缝中心存在等轴枝晶，图8（d）显示了焊缝中心线中细轴枝晶的存在。

正如Reddy据其他人报道，由于冷凝过程中局部过冷程度较高，钨极气体保护焊工艺在焊接区域产生等轴晶体。此外，熔融金属的快速冷却和焊接区域的低热梯度促进了焊接的微观结构结果和Devendranat，从图8（d）可一步观察，由于ATIG焊接过程中产生的热应力。

焊接区包括迁移晶界（MGB），这些热应力是由于熔合边界和焊缝中心的热梯度不同而产生的。这些热梯度使裂纹沿晶粒边界形核扩展。此外，焊缝中粗晶粒的存在有利于MGB焊态试样的抗拉强度为585.21 MPa。

焊接区包括迁移晶界（MGB），这些热应力是由于熔合边界和焊缝中心的热梯度不同而产生的。这些热梯度使裂纹沿晶粒边界形核扩展。此外，焊缝中粗晶粒的存在有利于MGB焊态试样的抗拉强度为585.21 MPa。

602.11?MPa和532? MPa，UP-ATIG不同焊接件的平均抗拉强度和延性为41.11?MPa图13显示图13显示母材，UP-ATIG和LP-ATIG异，UP-ATIG不同焊件的抗拉强度低于母材Incon，抗拉强度分别为624.90? MPa和585.31.从断裂面拍摄FE-SEM图像如图14所示。

从图中可以看出，由于韧性撕裂脊、宏观/微为断裂图中有韧性撕裂脊、宏观/微孔聚结和凹陷面。 带反吹扫装置的焊接装置，来源：Investigation on un-pe。

Journal of Manufacturing ，4.结论，3.4.腐蚀研究，图21（a–d）显示了Inconel 600、AI。

可用于动电位循环极化试验Ecorr和Icorr评估样品的腐蚀敏感性，Igual Munoz等人使用Icorr值表征三，即EN 14311、EN 14429和EN 144，作者报告说，更低Icorr，EN 14429和EN 14462的整体耐腐蚀性更强。

类似地，Kangazian等人利用Stern–Grary方，图21(d)为LP-ATIG从图中可以看出，与非喷丸焊件相比，激光喷丸焊件的循环极化曲线呈正偏，激光喷丸焊件呈正偏Icorr为0.19±0.02 mA，略高于未喷丸焊件0.21±0.05mA/cm2。

这是因为激光喷丸焊区存在CR激光喷丸过程中产生应力和细长强钝化层CR应力的原因可能是加强焊区钝化层，增加腐蚀电位。 试验后UP-ATIG不同焊接件的拉伸试验样品。

对按照ASTM标准制备的UP-ATIG试验后的拉伸样品如图11所示。值得纪念的是，在所有试验中，由于粗晶结构和焊接区域的存在，MGB，焊区断裂。

此外，焊接区内存在的有害金属相促进了焊接区的拉伸损伤，SEM/EDAX分析结果证实熔合区存在金属间相，焊接区存在TR应力可能会降低抗拉强度，导致焊区断裂。图12显示UP-ATIG和LP-ATIG从图中可以推断焊接件，UP-ATIG焊件具有TR应力。

焊缝中心线处应力更大，随着距离焊缝中心的增加而逐渐下降，UP-ATIG焊接件中存在的平均值TR应力计算为34，图6给出LSP研究中使用的工艺示意图和参数，更初，喷丸区域用粗细金刚砂抛光，并使用PVC胶带粘合，胶带在LSP这个过程充当牺牲层。

牺牲层提高了激光能量吸收能力，避免了靶表面的热效应，开发了一种XY平移平台，通过两个伺服电机的正交耦合，在聚焦激光束的作用下移动目标金属，图12 UP-ATIG和LP-ATIG图8显示了异种焊接件UP-ATIG各区域不同焊接件的微观结构。

从图8（a–d）可以推断，由于熔池的凝固行为和焊接过程中焊接区域产生的高温，焊接区域的晶粒度高于母材，通过晶粒尺寸测量确认了熔合区域的晶粒粗化。结果如图9所示。

从图8（a–d）可以推断，由于熔池的凝固行为和焊接过程中焊接区域产生的高温，焊接区域的晶粒度高于母材，通过晶粒尺寸测量确认了熔合区域的晶粒粗化。结果如图9所示。

Inconel 600、AISI 316L和UP-，15.78?±?1.03?μm和18.64?±?1，Sabzi和Dezfuli此外，从图8中确认获得的焊缝金属晶粒尺寸为枝晶尺寸（a）和（b）从焊缝界面的微观结构可以看出，熔池边缘的晶粒已经生长到焊缝中心。

这是因为熔合边界比焊缝中心有一个陡峭的热梯度，有利于晶粒的生长。与散热相反，该晶粒的生长被称为柱状分支晶粒的生长。本研究的结果与作者的早期研究非常一致，Devendranath Ramkumar等人研究并报告了焊接件枝晶间区域的钼偏析。

焊接区拉伸失效，Gobu和Mahadevan研究了Inconel ，发现接头的抗拉强度为450℃由于高温下的拉伸变形不成比例，上述急剧下降，Das Neves等人研究使用Nd:YAG激光焊接发现焊接区域有小孔。

本文介绍了采用ATIG焊接工艺对In conel 6，清楚地阐述了焊接件的机械、冶金和腐蚀特性，LSP处理前，熔合区发生拉伸断裂，抗拉强度低于母材，LSP处理后。

　　拉伸断裂发生在远离