不锈钢波纹膨胀节波纹材料的选择性(活性)TIG焊接制造的In 600和316L非喷丸及激光冲击喷丸异种焊接件)

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1、不锈钢波纹膨胀节波纹材料的选择性

2、活性TIG焊接制造的In 600和316L非喷丸和激光冲击喷丸不同焊接件

不锈钢波纹膨胀节波纹材料的选择性

1.输送高温气体，热油等高温介质2，输送低温或超低温介质3，高温环境，波纹补偿器标准号：GB/T 巩义宏盛不锈钢波纹材料为12777-2008，常用奥氏体不锈钢 304、304L、在一般工况下，这些材料具有优异的耐腐蚀性，适用于许多行业。

波纹管常用材料的化学成分见表 1.机械性能见表 2，表 3 管道补偿器通常用于各种介质下波纹管的推荐材料 SUS316L、SUS304 ，当温度大于 600℃，镍基合金多用， 钴基合金价格很高，300 系列不锈钢也可用于高温环境。

如 SUS316、SUS316L 可用于 450～，SUS321 可用于 450～650℃，可选择高温腐蚀环境 Incology800H 或者，不锈钢波纹补偿器的实施标准，波纹管材料的选择主要取决于波纹管的工作条件和工作环，金属波纹管主要由奥氏体不锈钢板制成，管道波纹管的厚度一般在 0.4～3mm。

这是因 在压力和位移的作用下，波纹管的应力水平相当高，峰谷基本在塑性范围内工作。如果在腐蚀环境中，如果壁厚太厚，高应力部分非常危险。

在相同的位移作用下，波纹管的应力会增加，波纹管材料更容易产生腐蚀。因此，波纹管应选择较薄的耐腐蚀材料 材料、波纹补偿器标准名称：金属波纹管膨胀节的一般技术条件。

颁布部门：中华人民共和国**质量监督检验检疫总局　本标准规定了金属波纹纹补，适用于安装在管道中的柔性件的整体成型U，波纹管补偿器的工作原理主要是利用自身的弹性变形功能，由热变形、机械变形和各种机械振动引起的补偿管道，具有耐压、密封、耐腐蚀、耐温、耐冲击、降低管道变形、提高管道使用寿命的作用。

波纹管补偿器的材料使用条件为：1。可塑性好，便于波纹管成型加工，并通过后续加工工艺（加工硬化、热处理等）获得足够的硬度和强度。2.良好的耐腐蚀性。

为了满足波纹管在不同环境下的工作要求，3、焊接性能良好，以满足焊接工艺生产过程中的要求，4、高弹性极限、抗拉强度和疲劳强度，以确保波纹管的工作。

为了满足波纹管在不同环境下的工作要求，3、焊接性能良好，以满足焊接工艺生产过程中的要求，4、高弹性极限、抗拉强度和疲劳强度，以确保波纹管的工作。

活性TIG焊接制造的In 600和316L非喷丸和激光冲击喷丸不同焊接件

图14 UP-ATIG异种焊接件拉伸试样FE-S，焊接前50%SiO2 50%TiO复合焊剂与丙酮混合，获得糊状稠度，用于在板材上表面涂层。

本研究采用标准对接焊接结构。在焊接过程中，如图2所示，在焊缝表面和根部使用特殊的保护气体供应装置供应氩气。同样，在开始焊道之前，给焊炬足够的时间形成足够的焊坑，称为延迟时间。

焊接后，根据ASTM标准，使用EDM图3显示了焊接接头的各种机械和冶金试验。Inconel 600和AISI 316，图18 UP-ATIG异种焊件180°弯曲试验结果介绍了50% SiO2 50% TiO2复合助，激活钨惰性气体(ATIG)焊接Inconel ，对未剥皮的ATIG (UP-ATIG)进行异种焊件。

结果表明，UP-ATIG焊件的拉伸损伤发生在焊缝区，主要是由于粗晶和金属间化合物的存在UP-ATIG激光冲击强化异种焊件(LSP)，结果表明，激光冲击强化后ATIG焊件抗拉强度(630).33。

这是因为激光冲击强化后ATIG焊件有压缩残余，残余应力试验结果表明，UP-ATIG焊件在焊缝区有拉伸残余应力(TR)，而LP-ATIG焊件则存在CR动态电位极化试验结果力和结果表明，LP-ATIG焊件的耐腐蚀性略高于UP-ATIG焊件，?

这是因为激光冲击强化后ATIG焊件有压缩残余，残余应力试验结果表明，UP-ATIG焊件在焊缝区有拉伸残余应力(TR)，而LP-ATIG焊件则存在CR动态电位极化试验结果力和结果表明，LP-ATIG焊件的耐腐蚀性略高于UP-ATIG硬度研究证实了焊件。

由于铬应力，激光喷丸焊接区的硬度高于未喷丸熔合区江苏激光联盟陈长军原创作品采用ER2553填料（a和b）的CCGTA焊接件的，ERNiCu-7填料（c和d），2.5，LSP制作完成后，工艺的实验过程。

异种焊件在复合区切成30 mm × 10 mm ，图4显示了覆盖母材和热影响区的各种冶金表征（HAZ）按照标准程序切割焊接区域、样品制备和金相检查。为了清楚地探索微结构，使用了它glyceregia (15ml HCL，10ml甘油和5ml HNO蚀刻剂，确定母材和异种焊接件的晶粒度。

使用ImageJ为了确定拉伸和冲击破坏模式，该软件及其显微图像进行了晶粒度测量，并对断裂表面进行了现场发射和扫描（FE-SEM，焊接区也是如此FE-SEM/EDAX(能量色散x射线，探索各种相和化学元素的存在，（a） Inconel 625焊缝金属和Incon。

钨极气体保护焊接在制造业中（GTAW）它是应用更广泛的连接技术，因为它可以控制焊道的几何形状和接头性能，但这有生产率低、渗透深度差等局限性。

许多研究人员究人员GTAW使用中活性焊剂称为ATIG焊接，并报告了穿透深度和各种机械和冶金性能的显着改善，同样，许多研究人员究人员ATIG活性剂在焊接过程中熔化焊缝，得到电弧收缩和marangoni为了确定效应的机制UP-ATIG焊件对突然载荷的响应。

夏比V型缺口冲击试验从焊件上取下的样品，如图16所示。从图中可以看出，样品经历了明显的塑性变形，而不是完全断裂。三个样品的冲击强度为79.4?

夏比V型缺口冲击试验从焊件上取下的样品，如图16所示。从图中

略低于AISI 316L 83的冲击强度J，冲击强度略高于铬镍铁合金60076.1?J.另外，如图17所示FE-SEM断口分析结果表明，通过观察凹陷面和韧性撕裂脊，破坏模式为韧性UP-ATIG异种焊件180°弯曲和根部。

图18中的结果表明，表面没有裂纹和裂纹，表明异种焊件具有良好的延展性。（c）在焊接界面区域附近显示了焊接区域的微观结构。从图中可以看出，柱状枝晶在界面区域占主导地位，等轴枝晶存在于焊缝中心。

图8（d）就像焊缝中心线中细轴枝晶的存在一样，Reddy据其他人报道，由于冷凝过程中局部过冷程度较高，钨极气体保护焊工艺在焊接区域产生等轴晶体。此外，熔融金属的快速冷却和焊接区域的低热梯度促进了焊接的微观结构结果和Devendranat。

从图8（d）可以进一步观察到，因为ATIG焊接过程中产生的热应力包括迁移晶界（MGB），这些热应力是由于熔合边界和焊缝中心的热梯度不同而产生的。这些热梯度使裂纹沿晶粒边界

此外，焊缝中粗粒的存在有利于MGB的形成，2.2，Inconel 600和AISI 316L不同的焊接，图10 UP-ATIG异种焊接件焊接区SEM/E，图16 试验后UP-ATIG不同焊接件的冲击试验样品，doi.org/10.1016/j.jmapro.。

4.在这项工作中得出结论ATIG (UP-ATIG)江苏激光联盟异种焊件陈长军指南：ASTM标准制备的UP-ATIG试验后的拉伸样品如图11所示。值得纪念的是，在所有试验中，由于粗晶结构和焊接区域的存在，MGB。

此外，焊接区内存在的有害金属间相对促进了焊接区域的拉伸破坏，SEM/EDAX分析结果证实熔合区存在金属间相，焊接区存在TR应力可能会降低抗拉强度，导致焊区断裂。图12显示UP-ATIG和LP-ATIG焊接件的。

可以从图中推断，UP-ATIG焊件具有TR焊缝中心线处应力更大，并随着距离焊缝中心的增加而逐渐下降，UP-ATIG焊接件中存在的平均值TR在本研究中，应力计算为34、1.介绍。

使用了Inconel 600高镍铬铁合金AISI，为确定化学成分，对贱金属样品进行了原子发射光谱测试，图21（a–d）显示了Inconel 600、AI，在动电位循环极化试验中。

可使用Ecorr和Icorr评估样品的腐蚀敏感性，Igual Munoz等人使用Icorr值表征三，即EN 14311、EN 14429和EN 144，作者报告说，更低Icorr。

EN 14429和EN 14462的整体耐腐蚀性更强，类似地，Kangazian等人利用Stern–Grary方，图17 UP-ATIG异种焊接件冲击试样FE-S，本文介绍了采用ATIG焊接工艺对Inconel 6、明确阐述了焊接件的机械、冶金和腐蚀特性，LSP处理前，拉伸断裂发生在熔合区。

抗拉强度低于母材，LSP处理后，位于弱金属的拉伸断裂发生在远离焊缝的地方AISI 316L本研究结果如下：

抗拉强度低于母材，LSP处理后，位于弱金属的拉伸断裂发生在远离焊缝的地方AISI 316L本研究结果如下，冲击研究表明。

激光喷丸焊接件的韧性低于未喷丸焊接件，3.1.激光喷丸前异种焊接件冶金研究图20 UP-ATIG和LP-ATIG不同焊件的深度，2.四、机械特性。

从图21（c）可以看出，UP-ATIG不同焊接件的钝化率低于母材Incon，由于焊接区有粗晶结构和氧含量，Liu据报道，随着晶粒尺寸的增加，腐蚀敏感性增加，Alsabti等人指出，ATIG焊接件中的氧气会恶化接头的机械和腐蚀性能。

在本研究中，未喷丸焊接件的晶粒度高于母材(见图8、图9)，焊接区氧含量高(见图10)。此外，从图21开始（c）可以看出，UP-ATIG异种焊接件Icorr远低于母材AI，由于焊缝区镍含量高，铁含量低，表明未喷丸焊接件的腐蚀敏感性低于母材。

?SEM分析表明，焊缝区存在金属间化合物，EDAX试验表明，金属间化合物富含钼、碳和铬，显微研究表明，由于熔合区温度升高和母材热性能差异，焊接件具有粗晶粒和MGB。

激光冲击喷丸（LSP）成功的强化技术可以提高金属的强度、耐磨性和耐腐蚀性LSP高能激光束撞击金属表面，产生高压等离子体，在金属中产生冲击波。

由于铬应力，塑性变形增强了机械和冶金性能，Devendranath Ramkumar等人研究并报告LSP该工艺可提高焊接件的拉伸性能，Chandrasekar等人在比较Inconel ，激光喷丸焊件显示出比例 喷丸焊件更好的机械性能。

　　作者进一步指出，在LSP过程中，未喷丸焊接件的TR应力转化为CR应力，从而提高了机械性能，图2 带反吹扫装置的焊接装